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Yagui 4 elementos para 24.920 mhz banda de 12 metros

 

ANTENA 4LY12M

 

Lo mejor es buscar que la antena tenga cancelada la Reactacia X=0 , sino se cumple éste principio existirán enormes pérdidas por acoplamiento de la misma.

 

 

Caracteristicas electromagnéticas de antena yagui 4 elementos a 9 metros de altura.

Como vemos tiene cancelada la reactacia y tenemos un R.O.E alta, eso no impota por que la antena está en resonancia, ahora tenemos que hacer que esa ROE se adapte al equipo y a la linea de 50 ohms, para lo cual necesitaremos transformador de impedancias de 50 ohms en linea de alimentación a 24 ohms en antena y con ello la quedará 1:1 y sin pkérdidas.

 

 

 

 

Diagramas de radiación de la antena yagui para banda de 12 metros

 

Patrón de radiación en tercera dimención

Ganancia de la antena frente espalda y frecuencia

 

Resistencia de radiacón y reactancia de la antena

Es necesario usar un balun 1:2 para transformar 27.5 ohms a 50 ohms y asi bajar la ROE de 1:1.8 a 1:1

Estacionarias de la antena a corregir con transformador de impedancias

La adaptación de la antena con la linea de alimentación se puede lograr de muy diversas maneras:

 

Adaptación de la antena por medio de un gamma match

Adaptación de la antena por medio de un transformador de impedancias

Adaptación de la antena por medio de Balun

Adaptación de la antena por medio de una red de acoplamiento tipo "L"

Adaptacion de la antena por medio de una red de acoplamiento tipo " T"

Adaptacion de la antena por medio de una red de acoplamiento tipo " PI"

Sea cualquiera que elijas éste sistema de acoplamiento deberá de estar lo más cercano posible al punto central de alimentación de la antena y así optimizar la máxiama potencia radiada por antena y evitando que ésta se convierta en energía calorifica.

 

 

Caracteristicas electromagnéticas de la antena.

 

 

 

Como tenemos una linea de alimentación de 50 ohms y la antena presenta una impedancia de 24.19 ohms, a la frecuencia de 24.920 Mhz. Nos generará una RELACION DE ONDAS ESTACIONARIAS (R.O.E.) 1 a 2, y necesitamos adaptar esa diferencia de impedancias para bajar la R.O.E. a 1a.1 mediante cualquiera de los sistemas de adaptación entre linea de alimentación y punto de alimentacion de la antena, ya sin modificar la longitud física de los elementos de la antena puesto que la reactancia de la antena está muy cercana a cero o sea que jx =0.1903 ohms, (casi cero ) LA ANTENA ESTÁ EN RESONANCIA para éste caso.

 

 

A continuación detalles de las diferentes formas de adaptación:

 

Adaptación por Gamma match

Si optamos por este tipo de acoplamiento el elemento exítado tiene continuidad con el boom

Click para descargar programa de gamma match gratis

 

El largo del gamma es de 87 cm y una separacion de 6 cms entre elemento exitado y gamma match. para tener una S.W.R Baja.

 

 

 

Construcción de gamma macht.metodo aproximado

 

 

Acoplamiento de 28 ohms en antena balanceada a 50 ohms de linea coaxial desbalanceada

Otra opción de acoplamiento de impedancias con linea coaxial

Acoplamiento de impedancias con linea coaxial terminado

Las pérdidas por éste tipo de acoplamiento puede andar en 0.025 dB, un punto importante es no dejar muy cercano los coaxiales con el boom de la antena ya que pueden existir arcos de corriente entre el coaxial y el boom a potencias mayores a 300 watts, por lo que es necesario separarlos algunos milímetros del boom de la antena para evitar esto,

El elemento exitado deberá aislarse si optamos por acoplamiento con linea coaxial

 

Construcción del transformador de impedancias para ésta antena

 

Ejemplo de como calcular un transformador de impedancias de 50 ohms a 24 ohms, para una antena de 24.92 mhz con 24 ohms de impedancia muy similar a la anterior.

50 ohms / 24 ohms = 2.08

Balun transformador de impedancias 1 : 2.08 de 50 a 24 ohms

Nota importante: para hacer ésta adaptación es necesario que el elemento exitado esté aislado del resto de la antena, de tal manera que tengamos dos brazos iguales para cada lado del punto de alimentacion de la antena. no sería necesario si en su lugar usaramos un acoplamiento por medio de gamma mactch.

 

Primero analicemos las caracteristicas electromagneticas de la antena.

Como podemos ver tiene una impedancia de R= 24.19 + jx ohms y se encuentra en resonancia puesto que jx es casi cero o sea que su reactacnia se encuentra cancelada. +jx = 0.1903

1.0 Cálculo de la impedancia de la antena

 

jx= reactancia de la antena

jx2= reactancia por desacople de impedancias entre antena y generador

XL = reactancia total

Cuando jx tiende a ser cero : la antena está en resonancia o sea no está corta ni larga independientemente de su impedancia de radiación de la antena.

cuando jx2 tiende a cero : La impedancia de la antena y la impedancia del generador tienden a ser iguales. por lo tanto R = Z

 

 

Z =R + jx = impedancia de la antena = raiz( (24.19 x 24.19)+(0.1903x0.1903)) = 24.19074 ohms = Z

 

Z1=R1 = 24.19074 Ohms

Impedancia de la fuente Zi = Ri = Resistencia de la fuente = 50 ohms

Z = R1 = Resistencia de la carga ( antena ) = 24.19074 ohms ; solo si la jx es mas o menos igual 0 es decir que la antena está en resonancia, y jx2 será el valor de la reactacia por acoplamiento entre carga y antena.

 

R1= 24.19074 Ohms

Ri = 50 Ohms

La linea de alimentación tiene una impedancia de 50 ohms que es un multiplo de 1/2 longitud de onda multiplicada por su factor de velocidad, y a la vez ésta linea de alimentación tiene una impedancia igual a la impedancia interna del equipo o fuente generadora de radio frecuencia., por lo tanto estamos hablando de que:

Zi=Ri = 50 Ohms

La antena tiene una impedancia de: R1= 24.19074 Ohms

que es menor que la impedancia de la linea de alimentación, para lo cual necesitamos adaptar éstas impedancias mediante un nucleo toroidal de ferrita tipo amidon o equivalente. para tener la menor cantidad de pérdidas de potencia en nuestra antena. y así eficientar nuestra comunicación.

Cuando la impedancia de la antena es menor que la impedancia de la linea, el debanado primario L1es mayor que el secundario L2 .

Cuando la impedancia de la antena es mayor que la linea de alimentación, el debanado primarioL1 es menor que el debanado L2.

Para ésta antena el devanado del lado de la antena será menor que del lado de la línea de alimentación.

 

 

El factor de relación de vueltas entre primario y secundario = raiz cuadrada de (Zi entre Z1) =50 entre 24.19074 = Raiz(2.066) =1.437 veces más vueltas del lado de mayor impedancia o sea del lado del coaxial éstá el primario.

Factor de relación de vueltas = 1.437 veces

Np = 1.437 veces más vueltas que el secundario

 

Con ésta información prodremos constuir un transformador RF de 50 ohms impedancia de la linea a 24.19074 ohms impedancia de la antena.

 

 

 

Dimensiones de los toroides y código de sus dos colores.

 

 

Al igual que los colores los toroides tienen dimensiones diferentes a tomar en cuenta

El código del toroide tipo "T" tiene relación con sus dimenciones

El número que aparece despúes de la letra T si lo multiplicamos por 0.254 nos dá el diámetro aproximado del toroide, por ejemplo el toroide T225 , MULTIPLICAMOS 225 X.0254 =57.15 MM. muy parecido a 57.2 de la especificación. De tal manera que con ver el código ya podemos imaginarnos de que tamaño es la pieza con respecto al diámetro exterior.

 

Mezcla de colores entre las caras

 

El color del toroide es importante para indentificar las caracteristicas técnicas del mismo.

Una combinación del primer color con el segundo color, nos indicará las frecuencias donde puede trabajar un determinado toroide para lo cual tiene un número que nos indica la combinación de tal manera que si elegimos el toroide T 200 / 6 estamos definiendo sus dimenciones T200 y corresponde tambíen a la mezcla 6 que tiene un rango de frecuencia de 2 a 50 mhz de acuerdo al material ferromagnético usado donde es un color amarillo y color gris.

El primer color cubre tre caras de sus lados y el segundo color solo una cara, El color gris es el color natural de la ferrita, o sea que el código no. 3 que es gris gris no está pintado.

 

Tabla para buscar el valor "AL" de acuerdo al toroide y mezcla de colores

 

Elección del toroide a utilizar en la antena.

Como la antena la calculamos para 24.920 mhz y alimentamos con 50 ohms,Vemos la tabla 2 y utilizamos el codigo 2 de la tabla de mezcla de colores que es un toroide de rojo y gris y con un rango de frecuencia de 1 a 30 mhz.

 

Luego vamos a la tabla 1 y elegimos el tamaño del toroide:

Elección del núcleo: De la tabla uno elegimos un toroide con un tamaño medio T80 , el cual tiene un diámetro exterior de 20.1 mm

por lo tanto tenemos un toroide T 80 - 2 como expecificación final.

Cálculo de la inductancia del lado de la antena L1:

Usamos la impedancia más alta que es 50 ohms y la frecuencia más baja a utilizar tomamos 24.860 como frecuencia mínima

Tomamos la impedancia más alta que es 50 ohms y la multiplicamos por un valor entre 4 y 5 veces para calcular XL del transformador

XL =4.9984 x 50 ohms = 249.92 ohms = XL

L1 = ( 4.9984 x Z) / (6.28 x Frecuencia) = 4.9984 x 50 ohms) / (6.28 x 24.860 mhz) = 1.60 uH micro henrios de la bobina L1

Para elegir el voltage partimos de que 300 volts a 50 ohms de impedancia nos soporta aproximadamente 1000 watts.

Ahora a calcular el número de espira del bobinado L1

Primero buscamos el valor " AL" de la tabla 3 buscando el valor donde se cruza T80 con el código de mezcla 2 que estamos utilizando y en contramos un valor de AL = 55

Número de espiras de L1 = ((raíz cuadrada (L1 / AL) ) x 100 ) =((raiz curadrada (1.60 / 55)) x 100 ) = 17.05 vueltas del primario

 

Vemos el cálculo que hicimos para compararlo con un sotfware existente

Vemos que el número de vueltas corresponde con lo calculado, así como el rango de frecuencias, el inconveniente es que se está sobrepasando el máximo flujo permisible 66 en lugar de 32 , la temperatura muy alta 510 °C con 300 volts es muy alta lo que indica un sobrecalentamiento en el nucleo del toroide, y existe una pérdida de potencia de 27.56 watts que se pierde en calor.

Cambiando a un toroide con un AL mayor a 5.5nH/n2 , se mejoran las condiciones anteriores notablemente, como se ve en la siguiente imagen

 

 

Nuevo cálculo, el próposito del cálculo anterior era para demostrar como influye el tipo de toroide y sus caracteristicas

Como la antena la calculamos para 24.920 mhz y alimentamos con 50 ohms,Vemos la tabla 2 y utilizamos el codigo 2 de la tabla de mezcla de colores que es un toroide de rojo y gris y con un rango de frecuencia de 1 a 30 mhz.

Ahora tomamos un toroida T200 -2 de 1 a 30 mhz

 

Cálculo de la inductancia del lado de la antena L1:

Usamos la impedancia más alta que es 50 ohms y la frecuencia más baja a utilizar tomamos 24.860 como frecuencia mínima

Tomamos la impedancia más alta que es 50 ohms y la multiplicamos por un valor entre 4 y 5 veces para calcular XL del transformador

XL =4.9984 x 50 ohms = 249.92 ohms = XL

L1 = ( 4.9984 x Z) / (6.28 x Frecuencia) = 4.9984 x 50 ohms) / (6.28 x 24.860 mhz) = 1.60 uH micro henrios de la bobina L1

Para elegir el voltage partimos de que 300 volts a 50 ohms de impedancia nos soporta aproximadamente 1000 watts.

Ahora a calcular el número de espira del bobinado L1

Primero buscamos el valor " AL" de la tabla 3 buscando el valor donde se cruza T200 con el código de mezcla 2 que estamos utilizando y en contramos un valor de AL = 120

Número de espiras de L1 = ((raíz cuadrada (L1 / AL) ) x 100 ) =((raiz curadrada (1.60 / 120)) x 100 ) = 11.54 = 12 vueltas del primario

 

Vemos el cálculo que hicimos para compararlo con un sotfware existente

Bajo la temperatura a 49 °C, baja la pérdida de potencia solo 9.71 watts, baja el flujo por de debajo de flujo máximo permisible.

Optimización :Usamos un T200 - 2

Rango de Frecuencia de 1 a 30 mhz

L1 =1.6 uH para bobina primario con 12 vueltas

Longitud del Cable 57 cm con un diámetro máximo del cable de 6.54 mm

Flujo 11, pérdida en watts 9.71, temperatura 49 °C , con este voltaje de 180 volts. aceptables la potencia en watts supera los 500 watts

En caso que número de espiras no entrara en una capa se puede hacer en dos capas. Claro que no es el caso en éste análisis

 

 

El factor de relación de vueltas entre primario y secundario = raiz cuadrada de (Zi entre Z1) =50 entre 24.19074 = Raiz(2.066) =1.437 veces más vueltas del lado de mayor impedancia o sea del lado del coaxial éstá el primario.

Factor de relación de vueltas = 1.437 veces

Np = 1.437 veces más vueltas que el secundario

 

Con ésta información prodremos constuir un transformador RF de 50 ohms impedancia de la linea a 24.19074 ohms impedancia de la antena.

Numero de vueltas de primario = 12 vueltas

Número de vueltas de secundario = 12 / 1.437= 8.35 = 9 vueltas

Ahora checamos la bobina L2 del secundario

Como los voltajes son proporciolales al número de vueltas entre primario y secundario, cosa que no sucede con el calculo de la tranformación de impedancias.. tenemos:

Voltaje en L1= 180 volts

Voltaje en L2 = 12 vueltas en L1 / 9 vueltas en L2 =1 . 3 factor de voltaje

180/1.33= 135 volts en L2

 

Cálculo de la inductancia del lado de la antena L2

Z1=R1= 24.19074 Ohms lado de la antena

Usamos la impedancia más alta que es 50 ohms y la frecuencia más baja a utilizar tomamos 24.860 como frecuencia mínima

Tomamos la impedancia más alta que es 50 ohms y la multiplicamos por un valor entre 4 y 5 veces para calcular XL del transformador

XL2 =5.811 x 24.19074 ohms = 140.58 ohms = XL

L2 = ( 5.811 x Z) / (6.28 x Frecuencia) = 5.811 x 24.19074 ohms) / (6.28 x 24.860 mhz) = 0.9 uH micro henrios de la bobina L2

Para elegir el voltage partimos de que 300 volts a 50 ohms de impedancia nos soporta aproximadamente 1000 watts.

Ahora a calcular el número de espira del bobinado L2

Primero buscamos el valor " AL" de la tabla 3 buscando el valor donde se cruza T200 con el código de mezcla 2 que estamos utilizando y en contramos un valor de AL = 120

Número de espiras de L1 = ((raíz cuadrada (L1 / AL) ) x 100 ) =((raiz curadrada (0.9 / 120)) x 100 ) = 8.66 = 9 vueltas del primario

Vemos que es correcto con los cáculos anteriores.

 

Numero de vueltas de primario = 12 vueltas

Número de vueltas de secundario = 12 / 1.437= 8.35 = 9 vueltas

Vemos el cálculo que hicimos para compararlo con un sotfware existente

La bobina L1 lado del coaxial ( primario) se envuelve sobre el nucleo de ferita tratando de espaciarla por toda la circunferencia del nucleo, ya que si no se reparte de ésta forma aumenta el valor de la inductancia, por ejemplo se se reparte sobre la mitad de la circunferencia aumenta 1.2 veces, y si se ocupa menos de la mitad aumentará 1.7 veces la inductancia.

Antes de embobinar el totoide es necesario protegerlo con cinta teflón para permitir usar potencias altas, nunca usar cable desnudo, ya que las superficie de no siempre estan bién esmaltadas. y puede generar un corto. Procure que el largo del embobinado no llegue a una longitud cercana al 1/4 de onda.

La bobina L2 que en éste caso es más pequeña se debe devanar sobre la anterior y distibuyendola tanbíen en la circunferencia del nucleo de ferrita.

Ésta ROE de 1 a 2.07 que aparecia en un principio, con el trasformador de impedancias se elimina por completo opteniendo una ROE 1 a 1..

 

En éste toroide no están distribuidas por tada la circunferencia las espiras de las bobinas

Otro punto importante al hacer los transformadores de impedancia es hacerlos con varias derivaciones para diferentes usos posibles

Una vez fabricado el transformador de impedancias solo queda meterlo en un recipinte para colocarlo cerca del punto de alimentación de la antena.

 

Y ello hemos terminado como calcular un trasformador de impedancias de 50ohms linea desbalanceada coaxial a 24 ohms de antena balanceada

Balun transformador de impedancias 1 : 2.08 de 50 a 24 ohms

Espero les hay gustado el tema, se aceptan sugerencias. Atte. XE3RLR 73 GOOD Dx.

 

 

 

 

Adaptación por acoplamiento de impedancias por transformador

 

Para realizar éste tipo de acoplamiento en una antena es necesario que los brazos del elemento exitado estén aislados.

 

Uno de los mejores dispositivos para acoplamiento de impedancias es el transformador. Recuerde que es muy común el uso de transformadores con núcleo de hierro a frecuencias bajas para igualar (transformar) una impedancia a otra.

Amidon de ferrita de 1 a 30 mhz

 

Es posible hacer que una impedancia aparezca como la impedancia de carga deseada si se selecciona el valor correcto de la relación de vueltas del transformador.

Especificaciones toroide T 200 - 2 color rojo de 250 khz a 10 MHZ

 

 

Toroide de ferrita T 200 6

 

 

Especificaciones toroide T 200 - 6 color amarillo de 3 Mhz a 40 Mhz

 

 

Torroide forrandolo con cinta de teflón antes de enbobinar

 

Esta relación es válida sólo para transformado-res con núcleo de ferrita.

 

Lo que dice esta fórmula es que el cociente de la impedancia de entrada, Zi y la impedancia de la carga, Zl es igual al cuadrado del cociente del nú-mero de vueltas en el primario, Np, y el número de vueltas en el secundario, Ns. Como ejemplo, para acoplar la impedancia de un generador de 5 ohm a una impedancia de carga de 50 ohm, la razón o relación de vueltas sería

 

Esta relación es válida sólo para transformado-res con núcleo de hierro. Cuando se usan transformadores con núcleo de aire, el acoplamiento entre los devanados primario y secundario no es completo y, por consiguiente, la relación de impedancia no es como se indica. Aun cuando los transformadores de núcleo de aire son de uso generalizado en frecuencias de RF, y pueden usarse para acoplar impedancias, son menos eficientes que los transformadores con núcleo de hierro.

Se han creado tipos especiales de materiales para núcleos de esa clase, a fin de usarlos en frecuencias muy altas. El material del núcleo es una ferrita o hierro pulverizado. Tanto el devanado primario como el secundario se arrollan en un núcleo de este material. El núcleo para transformadores de RF de uso más común es el de forma toroidal. Un toroide es, en geometría, un cuerpo de sección circular que tiene la forma de dona. El toroide metálico se fabrica, en general, con un tipo especial de hierro pulverizado. En el toroide se arrolla alambre de cobre para conformar los devanados primario y secundario. Una con-figuración típica es la que muestra la figura..

También se usan bobinados primarios con derivaciones para tener el llamado autotransformador, que permite acoplar impedancias entre etapas de RF. La figura 11-9 describe las configuraciones para aumentar y reducir la impedancia. Por lo común se usan toroides. A diferencia de los transformadores con núcleo de aire, los transformadores toroidales hacen que el campo magnético que produce el devanado primario esté por completo dentro del propio núcleo. Esto aporta varias ventajas importantes. Primera, un toroide no radiará energía de RF. Los inductores con núcleo de aire radian porque el campo magnético que se produce alrededor del devanado primario no está contenido fijamente. Los circuitos de transmisores y receptores que usan inductores con núcleo de aire deben estar cubiertos por blinda jes magnéticos para impedir que interfieran con otros circuitos. El toroide, por otra parte, confina el campo magnético por completo y, por lo tanto, no requiere blindajes.

Otro beneficio es que la mayor parte del campo magnético que produce el devanado primario corta las vueltas del devanado secundario. Por ello, las fórmulas básicas para relación de vueltas, voltajes de entrada-salida y las de impedancia para transformadores de baja frecuencia estándares también se aplican a los transformadores de alta frecuencia toroidales.

En la mayoría de los nuevos diseños de RF se usan transformadores con núcleo de toroide para acoplar las impedancias de RF entre las etapas. Además, en ocasiones los devanados primario y secundario se emplean como inductores en circuitos sintonizados. De manera alternativa, también pueden construirse inductores toroidales. Estos elementos tienen una ventaja sobre los inductores con núcleo de aire para aplicaciones de RF, la cual consiste en que la mayor permeabilidad magnética del núcleo hace que la inductancia sea alta. Recuerde que cuando se inserta un núcleo de hierro en un arrollamiento de alambre, la inductancia aumenta en forma notable. Para aplicaciones en RF, ello significa que se pueden obtener valores deseados de inductancia utilizando menos vueltas de alambre. El resultado es inductores de menor tamaño. Además, un número menor de vueltas produce menos resistencia, dando al inductor un Q más alto que el que es posible obtener con inductores de núcleo de aire.

Los toroides de hierro pulverizado son tan efectivos que de hecho han reemplazado a los inductores con núcleo de aire en la mayoría de los diseños de transmisores modernos. Están disponibles en tamaños con diámetros desde una fracción de pulgada hasta varias pulgadas. En la mayoría de las aplicaciones se requiere un número mínimo de vueltas para crear la inductancia deseada.

 

Toroide reductor de impedancias con varias tomas

 

 

Toroide elevador de impedancias con varias tomas

 

 

Balunes para acoplamiento de impedancias

 

Transformadores balun utilizados para conectar cargas o generadores balanceados y no balanceados

 

Un balun es un transformador de línea de transmisión conectado para realizar el acoplamiento de impedancias en un amplio intervalo de frecuencias. La figura muestra una de las configuraciones más utilizada. Este transformador suele estar arrollado en un toroide, y los números de vueltas de los devanados primario y secundario son iguales, originando así una relación de vueltas de 1:1 y una relación de acoplamiento de impedancias de 1:1.

Los puntos indican la fase de los devanados. Observe la manera inusual en que se conectan los devanados (bobinados). A un transformador conectado de este modo se le llama "balun", término que se deriva de las primeras letras de las palabras en inglés BALanced y Unbalanced que corresponden a "balanceado y "no balanceado", respectivamente ya que estos transformadores por lo común se usan para conectar una fuente balanceada con una carga no balanceada, o viceversa.

En el circuito de la figura a), un generador balanceado se conecta a una carga (conectada a tierra) no balanceada. En b), un generador (conectado a tierra) no balanceado puede conectarse a una carga balanceada. La figura ilustra cómo usar un balun con relación de vueltas 1:1 para acoplamiento de impedancias. Con la configuración que se muestra en a) se obtiene un aumento de impedancia. Una impedancia de carga de cuatro veces la impedancia de la fuente Zi proporciona el acoplamiento correcto. El balun hace que la carga "parezca" de Z1/4 para acoplarse a Zi. En la figura b) se indica cómo obtener una reducción de impedancia. El balun hace que la carga Zl "parezca" igual a 4Zi.

Existen muchas otras configuraciones de balunes con diferentes relaciones de impedancia. Es posible interconectar varios balunes comunes 1:1 para obtener razones de transformación de impedancia de 9:1 y 16:1. Además, los balunes también pueden conectarse en cascada de modo que la salida de uno aparezca como la entrada de otro, en forma sucesiva. Al conectar los balunes en cascada, las impedancias pueden aumentar o disminuir según relaciones mayores.

Un punto importante que cabe destacar es que los devanados de un balun no se hacen resonar a una frecuencia particular con capacitores. Por lo tanto, operan en un amplio intervalo de frecuencias. Las inductancias de los devanados se hacen tales que las reactancias de los inductores son cuatro o más veces superiores a la impedancia más alta que se está acoplando. De esta manera, el transformador proporcionará el acoplamiento de impedancia designada en un gran intervalo de frecuencias.

Esta característica de banda ancha de los transformadores tipo balun permite a los diseñadores crear amplificadores de potencia de RF de banda ancha. Estos dispositivos proporcionan una magnitud específica de amplificación de potencia en un ancho de banda extenso y se prefieren en particular en equipo de comunicaciones que debe operar en más de un intervalo de frecuencias. En vez de tener un transmisor para cada banda deseada, se puede usar un solo transmisor.

Cuando se emplean amplificadores sintonizados convencionales, es necesario proporcionar un método para conmutar al circuito sintonizado correcto. Estas redes de conmutación son complejas y costosas, además, de que introducen problemas, en particular en frecuencias altas. Para hacer su acción eficaz, los interruptores se deben localizar muy cerca de los circuitos sintonizados para que no se introduzcan inductancias y capacitancias parásitas por el interruptor y los conductores de interconexión.

Una forma de resolver el problema de conmutación consiste simplemente en usar un amplificador de banda ancha. No se necesita conmutación ni sintonización. El amplificador de banda ancha proporciona amplificación y el acoplamiento de impedancia necesarios.

El problema principal con el amplificador de banda ancha es que no proporciona el filtrado necesario para deshacerse de las armónicas. Un medio para solucionar este problema es generar la frecuencia deseada a un nivel de potencia más bajo, dejando que circuitos sintonizados eliminen las armónicas, y proporcionando la amplificación de potencia final con el circuito de banda ancha. El amplificador de potencia de banda ancha opera como amplificador lineal clase A o clase B en push-pull, por lo que el contenido inherente de armónicas de la salida es muy bajo.

Amplificador de potencia lineal clase A de banda ancha

 

 

La figura muestra un amplificador lineal de banda ancha típico. Observe que dos transformadores balun 4:1 se conectan en cascada en la entrada para que la baja impedancia de entrada en la base aparezca como una impedancia 16 veces más alta que la de entrada. La salida usa un balun 1:4 que aumenta la muy baja impedancia de salida del amplificador final, a una impedancia cuatro veces mayor para igualar la impedancia de carga de la antena. En algunos transmisores, los amplificadores de banda ancha pueden estar seguidos de filtros pasabajos o filtros Pi.

 

 

Adaptación con red tipo "L "

 

 

Circuito de red de adaptación tipo "L"

 

Para el caso en el que la resistencia de la antena R1 es menor que la Ri (impedancia de la Fuente)

o sea que tenemos una antena con 24.19 ohms y un equipo de 50 ohms de impedancia

 

Se supone que la impedancia de la fuente interna y la de la carga son resistivas, donde Zi = Ri y Z1 = R1 y R1 < Ri. Además éste circuito tiene la propiedad de actuar como filtro pasa bajos por tener el capacitor conectado en paralelo.

jx= reactancia de la antena

jx2= reactancia por desacople de impedancias entre antena y generador

XL = reactancia total

Cuando jx tiende a ser cero : la antena está en resonancia o sea no está corta ni larga independientemente de su impedancia de radiación de la antena.

cuando jx2 tiende a cero : La impedancia de la antena y la impedancia del generador tienden a ser iguales. por lo tanto R = Z

 

 

Z =R + jx = impedancia de la antena = raiz( (24.19 x 24.19)+(0.1903x0.1903)) = 24.1907 ohms = Z

 

Z = 24.19074 Ohms

 

Impedancia de la fuente Zi = Ri = Resistencia de la fuente = 50 ohms

Z = R1 = Resistencia de la carga ( antena ) = 24.19074 ohms ; solo si la jx es mas o menos igual 0 es decir que la antena está en resonancia, y jx2 será el valor de la reactacia por acoplamiento entre carga y antena.

 

R1= 24.19074 Ohms

Ri = 50 Ohms

 

XL= RAIZ((50x24.19074)- (24.19074 x 24.19074))= 24.9869 ohms = reactancia inductuva total

 

XL = 24.9869 ohms

 

jx = +0.193 reactancia inductiva de la antena

jx2= XL - jx

jx2 = 24.9869 - 0.193 = 24.7939 OHMS reactancia de acoplamiento

XC = ( 50 x 24.19074 ) / 24.9869 = 48.406 ohms

 

XC =48.406 ohms

 

L =24.9869 ohms / ( 2 x 3.14159 x 24.92 mhz) =0.1595 uH micro henrios

 

L = 0.1595 uH

 

 

C = 1 000 000/ ( 2 x 3.14159 x 24.92 mhz x 48.406 ohms) = 131.939 pF pico faradios

 

Resumen cuando la alimentación es mayor a la resistencia de la antena

 

El circuito de adaptación se hará con un capacitor en paralelo de 131.9 pico faradios y una bobina de 0.16 micro henrrios en serie lo más cercano al punto de alimentación de la antena, El circuito adaptador aunque fisicamente ésta en la antena la realidad es que no tiene que ver con ella, ya que es un elemento complementario para tranformar la diferencia de impedancias 50 ohms a 24.19 ohms en éste caso. Para lograr optimizar al máximo la potencia radiada por la antena.

 

La bobina se construiye con 4 espiras en un diametro de 1/2 pulgada, y con una longitud de 1.7 cm alambre de 2.59 mm de diámetro esmaltado

va en serie despúes de conectar el capacitor que está en paralelo.

 

jx= reactancia de la antena

jx2= reactancia por desacople de impedancias entre antena y generador

XL = reactancia total

Angulo de desfase de corriente en antena =Arc Tang (jx/R)= Arc Tang (0.193 / 24.1907) = Arc Tang (0.007866 ) = 0.45 grados

 

 

Z =R + jx = impedancia de la antena = raiz( (24.19 x 24.19)+(0.1903x0.1903)) = 24.1907 ohms = Z

Cuando la potencia es absorbida completamente por la carga en el extremo de la línea, la relación de ondas estacionarias es uno. Si la línea está terminada por una resistencia pura, tendremos que la relación de ondas estacionarias "ROE" será la relación entre la impedancia de carga y la impedancia de la línea. Cuanto mayor sea el cociente de reflexión, mayor será la ROE normalmente referida a la tensión o a la corriente

 

SWR antes del acoplamiento = (Zi /Z1) = 50 ohms / 24.1907 ohms = 2.0

corrigiendolo con el acoplamiento red tipo "L"

o en lugar de ello tambén se puede utilizar un balun 1:2

Por ahora solo lo planteamos coregir con acoplamiento tipo "L"

 

 

Ri =50 ohms XL = 24.9869 ohms

Za = raíz de (50 x50 + 24.9869 x 24.9869)= 55.89 ohms

Cuando la potencia es absorbida completamente por la carga en el extremo de la línea, la relación de ondas estacionarias es uno. Si la línea está terminada por una resistencia pura, tendremos que la relación de ondas estacionarias "ROE" será la relación entre la impedancia de carga y la impedancia de la línea

 

Por lo tanto la SWR despues de acoplamiento =55.89 / 50 = 1.11 es correcta.

S.W.R. = 1.11

ok

 
 

 

 

 
Fecha inicio: 7/mayo/2002.

Actualizado February 12, 2016

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