Moin liebe Leser,
die Yagi-Geschichte scheint doch einige Praktiker zu interessieren. In aller
Krze m”chte ich daher zu einigen Problemen Stellung nehmen.
1. Geschichtliche Entwicklung:
1.1 Ehrenspeck und Poehler (1958), genaue Untersuchung homogener Yagis.
Gleiche L„ngen und Abst„nde bei den Direktoren, Gewinngrenze bei ca.
3 Lambda, kein Maximalgewinn, viele Nebenzipfel. Prinzip schon frher
angewendet (z.B. Freya-Anlagen!).
1.2. DL6WU (1976), konsequente Umsetzung des doppelt-logarithmischen
Prinzips. Abst„nde und L„ngen der Direktoren werden gestaffelt, dabei
wird stufenweise auf einen Direktorabstand von max. 0,43Lambda
bergegangen.
Konsequenz: H”herer Gewinn, bessere Richtdiagramme.
1.3. DJ9BV (1990), computergesttzte Verbesserung der DL6WU-Yagis.
Vorschlag der fr Amateurzwecke sehr gut umzusetzenden
Polyamid-Nieten-Technik fr die Element-Befestigung.
2. Strahlungswiderstand
Ein Dipol hat im Freiraum je nach Schlankheitsgrad 50-70Ohm
Strahlungswiderstand. Fgt man Reflektoren und Direktoren hinzu, so wird
durch Phasenverschiebung in den Parasit„relementen eine Richtwirkung
erzielt. Zwangsl„ufig hat das starke Rckwirkungen auf den Strahler, der
dadurch einen Blindanteil (Reaktanz) und eine Žnderung des ohmschen Anteils
erh„lt.
Den Blindanteil kann man kompensieren. Bei -j (kapazitiv) wird der
Strahler verl„ngert, bei +j (induktiv) muá er verkrzt werden. Dies
wiederum hat Rckwirkungen auf die Parasit„relemente, das Spiel beginnt von
vorn.
Am Ende der Optimierung auf Gewinn, Rckd„mpfung und wenig Nebenzipfel
(G/T-Verh„ltnis) ist der ohmsche Strahlungswiderstand immer kleiner als
50Ohm!
Dabei muá man zwei F„lle unterscheiden. Fr 2m fhren Strahlungswiderst„nde
unter ca. 18Ohm zu extrem schmalbandigen Antennen mit hohem Gewinn, aber
Verlusten bei der Anpassung. Bedingte Abhilfe: Bei Strahlungswiderstand von
12,5Ohm einen Faltdipol einsetzen, damit hat man wieder 50Ohm. Als Nachteil
bleibt aber sehr kritisches Design.
Zweiter Fall: Strahlungswiderstand 20-30Ohm fhrt zu gutem Kompromiá
zwischen allen Parametern.
Jetzt kommt aber ein Punkt, der fr mich absolut inkonsequent ist: Bei
vielen experimentell entwickelten Antennen (das gilt auch fr DL6WU und
DJ9BV) wird durch Ann„hern von D1 an den Strahler der Strahlungswiderstand
wieder erh”ht auf 50Ohm. Als zwangsl„ufige Folge ger„t die Balance der
brigen Parameter wieder auáer Tritt!
Wer also optimale Ergebnisse erhalten will, muá den Strahlungswiderstand in
diesem Bereich lassen und die Speiseleitung mit 50Ohm entsprechend mit
Transformationsgliedern anpassen.
Folgende M”glichkeiten bieten sich an:
2.1. Gamma-Anpassung. Vorteil ist, daá damit auch Blindanteile kompensiert
werden k”nnen, Nachteil ist eine schwierige elektrische und
mechanische Umsetzung.
2.2. Beta-Match (Kompensation mit Haarnadel-Induktivit„t). Elektrisch
optimal, aber Abgleich nur durch L„ngen-/Abstands„nderung m”glich.
Sehr gut umsetzbar fr Kurzwellen-Yagis, kaum praktikabel im Eigenbau
fr UKW.
2.3. DK7ZB-Anpassung fr 28Ohm. Ein gestreckter Dipol als Strahler wird mit
einer modifizierten Tonna-Speisung versehen. Zwei parallele
Viertelwellenstcke 75Ohm-Kabel wirken als Transformationsglied auf
50Ohm, am Speisepunkt geerdete N-Buchse fhrt zu einem vereinfachten
Viertelwellensperrtopf als Mantelwellensperre.
Vorteile: Elektrisch saubere, einfache L”sung, L„ngenver„nderung
gegenber Faltdipol beim gestreckten Dipol m”glich!
(Literaturstellen FUNKAMATEUR 4/95 und 1/97).
3. Elementdurchmesser und Materialien
3.1. Hier muá man ohmsche Verluste bercksichtigen, bei UKW kommen nur
hochleitf„hige Materialien in Frage. Als einziges Metall bietet sich
fr den Selbstbauer Aluminium an. Kupfer w„re optimal, ist aber zu
schwer.
3.2. Skin-Effekt. Die Grenze bei 2m liegt bei 4mm, darunter steigen die
Verluste stark an. Besser sind Durchmesser von 8/10mm!
Absolut ungeeignet sind 2mm-Edelstahlelemente. Es ist mir unbegreiflich,
wie ein (der grӇte?) Antennenhersteller in DL mit diesem UKW-untauglichen
Material Yagi-Antennen verkaufen kann.... Mindergewinn gegenber 4mm-Alu
ca. 0,5dB!
4. Computer-Optimierung
Grundlage ist der NEC-Standard (Numerical Electromagnetics Code) des
amerikanischen Lawrence Livermore National Laboratory. Inzwischen gibt es
relativ preiswerte Programme, die am NEC-Standard geeicht sind und
erstaunlich genaue Resultate liefern. Die auf einer abgespeckten
"MININEC"-Variante basierenden Programme sind fr Yagis relativ ungenau.
Dabei werden Elemente und Abst„nde in n-dimensionale Vektoren zerlegt und
diese berechnet. Da hierzu u.U. zehntausende von komplizierten
Rechenschritten notwendig sind, ist es erst seit einigen Jahren mit der
rasanten Entwicklung auf dem PC-Sektor m”glich, fr Amateure entsprechende
Programme einzusetzen.
Vor dem unkritischen Einsatz von selbstoptimierenden Programmen sei
gewarnt: Man muá schon selbst Erfahrung und Wissen ber Yagi-Antennen
einbringen, um zu erkennen, ob das gefundenen Optimierungsergebnis
realistisch ist.
Die Situation ist mit folgender Analogie deutlich zu machen: Ein Yagi-
Optimierungsprogramm hat dieselbe Situation wie ein Wanderer auf einer
hgeligen Hochfl„che. Man kann jeweils aus einer Senke heraus den n„chsten,
erkennbar h”chsten Hgel erklimmen. Ist man oben, findet man aber durchaus
weitere Hgel, die h”her sind. Computeralgorithmen sind sehr wohl in der
Lage, den jeweils h”chsten Punkt der Umgebung zu finden. Rechenprogramme
k”nnen aber nicht zielgerichtet den gefundenen "Hgel" verlassen, um durch
ein "Tal" einen h”heren "Hgel" zu erreichen.
Optimiert werden kann jeweils auf einzelne Parameter oder auf einen
Kompromiá zwischen verschiedenen Faktoren. Angewendet wird zum Optimieren
eine "Evolutions"-Strategie: Kleine Ver„nderungen von Elementl„ngen und
-abst„nden werden simuliert. Dann wird eine neue Berechnung durchgefhrt.
Ist das Ergebnis besser als vorher, wird weitergerechnet. Bei schlechteren
Werten wird die eingeschlagenen Richtung verworfen. Mit dieser Methode
kommt man auch bei hochkomplexen Zusammenh„ngen mit einer berschaubaren
Anzahl von Schritten zu brauchbaren Ergebnissen.
Am Anfang muá aber immer schon in vernnftiges Design stehen. Es gibt kein
Programm, das auf Knopfdruck eine optimale n-Element-Yagi fr einen
beliebigen Frequenzbereich liefert.
So, das ist nun leider doch etwas lang geworden... Darber kann man ein Buch
schreiben (tue ich gerade, hi...).
Eine praktisch gebaute und erprobte Yagi mit 6m-Boom kommt in Teil 2.
73 de Martin, DK7ZB
So, hier nun zwei praktisch erprobte Hochleistungsyagis fr 2m:
Allgemeine Konstruktionsprinzipien:
1. Strahler in 28Ohm-Technik mit 12mm-Alurohr, gestreckter Dipol,
DK7ZB-Anpassung (siehe Teil 1).
2. Gleichm„áig fallendes, optimiertes Stromprofil. Folgende Kriterien wurden
dabei zugrunde gelegt:
- Zunehmende Staffelung der Abst„nde bei den Direktoren (DL6WU-Prinzip)
- Zun„chst abnehmende L„ngen der Direktoren, dann tauchen wieder etwas
l„ngere auf. Damit bleibt man l„nger im Bereich des optimal m”glichen
Phasenwinkels.
- Letzter Direktor im Abstand wieder enger, etwas st„rker verkrzt. Folge
ist besseres G/T und besseres Richtdiagramm.
3. Optimiert mit "YO", Version 6.53 (K6STI)
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9 El.-2m-Yagi, Booml„nge 5m, SWR < 1.2 ber das gesamte Band, beste
Rckd„mpfung im unteren Bereich (CW/SSB-Teil).
Allgemeine Daten: 144MHz 144.3MHz 146MHz
Gain 12.25dBd 12.31dBd 12.22dBd
V/R 28.37dB 28.85dB 21.96dB
Elemente mit 4mm-Alu-Schweiádraht, Polyamid-Nieten (DJ9BV), Boom 20x20mm
Elementpositionen, gemessen vom Reflektorende her in mm:
R S D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7
0 315 695 1180 1875 2670 3505 4365 4980
Elementl„ngen in mm:
1038 976 957 937 920 908 899 912 903
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10El.-2m-Yagi, Booml„nge 6m, SWR <1.2 zwischen 144 und 145MHz, Boom 20x20mm,
Schmalbandausfhrung fr untere Bandh„lfte (CW/SSB).
Allgemeine Daten: 144MHz 144.3MHz 145MHz
Gain 13.1dBd 13.14dBd 13.15dBd
V/R 28.37dB 28.85dB 21.96dB
Elemente aus 8mm-Alurohr, Befestigung mit schwarzen Polyamid-Elementhaltern
(Fa. KONNI)
Elementpositionen, gemessen vom Reflektorende in mm:
R S D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8
0 440 710 1250 1945 2745 3605 4465 5330 5980
Elementl„ngen in mm:
1016 966 945 920 904 892 884 880 892 884
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Nachbemerkung:
Die 10El.-Yagi drfte am obersten Rand des Machbaren liegen, was die Relation
zwischen Bandbreite, Gewinn und V/R (bzw. G/T) angeht.
Sollte jemand etwas besseres finden, stelle ich einen Kasten Bier als
Belohnung zur Verfgung... (Analyse kommerzieller Antennen gab keinen
Kandidaten fr den Kasten, im Gegenteil...)
73 und viel Spaá beim Antennenbauen de Martin, DK7ZB
Zu der Leistungsf„higkeit von 2m-Yagis hier noch einige weitere, fr den einen
oder anderen vielleicht interessante Iformationen:
Jede Yagiantenne weist neben der Hauptstrahlungskeule auch im rckw„rtigen und
seitlichen Bereich Strahlungsanteile auf, die sinnvollerweise weitm”glichst
reduziert werden sollten. Charakteristisch sind zwei Nebenkeulen in einem
Abstand von ca. 60 Grad links und rechts neben der Hauptkeule. Die Anzahl der
Nebenkeulen im vorderen und hinteren Bereich der Antenne steigt mit der
Elementezahl, bei kurzen Yagis mit 3 oder 4 Elementen tritt dieser Effekt noch
nicht in Erscheinung.
In der Fl„chendarstellung sieht dies meist nicht dramatisch aus. Man muá sich
aber klar machen, daá eine Nebenkeule r„umlich eine erhebliche Ausdehnung
haben kann, da sie sich rund um den Paraboloid befindet. Damit kann ein
merklicher Strahlungsanteil in unerwnschte Richtungen verloren gehen. Aus
diesem Grund sollte man der Strahlungscharakteristik der Antenne einige
Aufmerksamkeit schenken und eine Reduzierung der unerwnschten Nebenkeulen
anstreben.
In der Vergangenheit wurde meist nur die Rckw„rtsstrahlung bei 180 Grad des
Strahlungsdiagrammes angegeben. Dieser Wert ist als V/R-Verh„ltnis
(Vor-/Rck-Verh„ltnis) bekannt, englich F/B-Ratio (Front/Back). In der
amerikanischen ARRL-Literatur hat sich ein anderer, aussagekr„ftigerer Wert
durchgesetzt: Das F/R-Verh„ltnis (Front-/Rear), welches den gesamten Bereich
zwischen 90 und 270 Grad erfaát. Dabei werden auch die unvermeidbaren
Nebenzipfel erfaát, die u.U. erheblich sein k”nnen und bei der Angabe F/B
unter den Tisch fallen.
Hierzu gibt es noch einen weiteren, in der speziellen Literatur zu findenden
Wert, der als G/T-Verh„ltnis (Gain/Temperature) bezeichnet wird. Alle K”rper
oberhalb des absoluten Nullpunkts (-273 Grad Celsius = 0 Kelvin) rauschen,
d.h. sie geben Strahlungsanteile ab, die ber einen weiten Frequenzbereich
nachweisbar sind. Dieses Rauschen wird z.B. durch den warmen Erdboden
verursacht. Es kann bei hochempfindlichen Empfangsanlagen (EME!) zu deutlichen
Empfindlichkeitseinbuáen fhren, wenn die Antennenanlage auf den "kalten"
Himmel gerichtet wird und durch schlechte Nebenzipfel- oder Rckd„mpfung
Rauschanteile aufnimmt.
Das Verh„ltnis aus dem Vorw„rtsgewinn zu den ber die Neben- und Rckzipfel
aufgenommenen Rauschleistung, die ja schwache Empfangssignale zudecken k”nnen,
wird als G/T bezeichnet und ist ein gutes Maá fr die Qualit„t einer Antenne.
Dabei steigt der G/T-Wert logischerweise mit zunehmender Antennenl„nge, da ja
die ™ffnungswinkel immer kleiner werden. Ab ca. 6Lambda ist ist mit einem
positiven G/T zu rechnen. Grunds„tzlich kann man mit zwei Extremen zu einem
guten G/T kommen: Entweder man optimiert auf maximale Verst„rkung bei noch
tragbaren Nebenzipfeln oder man reduziert die Nebenzipfel sehr stark, bekommt
aber weniger Gewinn. Fr EME ist also die Antenne mit dem h”chsten Gewinn
keineswegs automatisch die beste Antenne!
Wichtig ist es zu wissen, daá beim Zusammenschalten von Yagis zu Gruppen die
Nebenkeulen eine erhebliche Zunahme erfahren k”nnen. Daher ist es angebracht,
von Anfang an auf ein sauberes Strahlungsdiagramm hinzuarbeiten.
Die minimale Standardausrstung fr EME-Anlagen besteht aus einer Vierergruppe
von Langyagis in einer H-Anordnung. Aus diesem Grund hat sich ein bekannter
EME-DXer (VE7BQH) die Mhe gemacht, fr viel verwendete und renommierte 2m-
Antennen das G/T-Verh„ltnis zu bestimmen, bzw. die Stockungsabst„nde fr
optimales G/T zu berechnen.
Hier also die "Hitliste" (hi..):
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VE7BQH G/T chart
G/T SIMULATIONS OF A 4 BAY ARRAY OF YAGI ANTENNAS ON 2 METERS 144.1 MHz
TYPE OF L GAIN E H Ga Tloss Ta G/T
ANTENNA (WL) (dBd) (M) (M) (dBd) (K) (K)
W1JR 8 MOD 1.80 11.17 3.09 2.76 17.15 3.04 266.57 -4.96
DJ9BV 1.8 1.81 11.38 3.16 2.80 17.31 3.16 267.12 -4.81
BQH8A 1.87 11.63 3.27 2.96 17.64 6.77 262.35 -4.40
M2 9 2.12 12.08 3.34 3.04 18.08 8.77 254.38 -3.83
DJ9BV 2.1 2.14 11.92 3.33 3.04 17.92 4.66 260.72 -4.10
*OZ5HF 9 2.16 11.75 2.70 2.50 17.21 2.95 264.46 -4.87
OZ5HF 9 2.16 11.75 3.25 2.96 17.71 2.99 262.13 -4.33
F9FT 11 2.17 11.71 3.27 2.97 17.70 5.21 262.64 -4.35
*CC 13B2 2.17 11.83 2.90 2.79 17.67 4.40 256.63 -4.28
CC 13B2 2.17 11.83 3.33 3.04 17.83 4.46 263.15 -4.23
*CC 215WB 2.19 11.86 3.05 3.05 17.80 4.34 286.14 -4.62
CC 215WB 2.19 11.86 3.48 3.19 17.87 4.40 287.83 -4.58
Eagle 10 2.38 12.28 3.44 3.15 18.29 6.07 249.46 -3.54
DK7ZB 9 2.39 12.11 3.34 3.05 18.03 3.95 250.19 -3.81
*Flexa 224 2.49 11.90 3.50 3.30 18.01 8.29 264.66 -4.07
Flexa 224 2.48 11.90 3.30 3.31 17.87 8.32 257.77 -4.10
K5GW 10 2.49 12.57 3.45 3.16 18.53 5.72 241.20 -3.15
K1FO 12 2.53 12.49 3.46 3.18 18.44 3.51 245.43 -3.31
BQH12J 2.80 12.82 3.66 3.40 18.85 3.09 252.88 -3.03
*M2 12 2.84 12.79 3.05 3.05 18.59 5.19 237.40 -3.02
M2 12 2.84 12.79 3.48 3.21 18.71 5.15 237.98 -2.91
DK7ZB 10 2.87 13.15 3.78 3.52 19.15 5.99 251.35 -2.71
BQH 13 2.92 13.09 3.69 3.44 19.07 3.92 241.77 -2.62
*BVO-3WL 3.00 13.50 3.90 3.70 19.48 5.35 264.59 -2.60
BVO-3WL 3.00 13.50 4.01 3.77 19.49 5.38 266.39 -2.62
*CD15LQD 3.11 12.87 4.00 3.80 18.96 4.57 261.85 -3.08
CD15LQD 3.11 12.87 3.68 3.42 18.86 4.49 259.53 -3.14
CD15LQD MOD 3.11 13.24 3.83 3.58 19.24 3.73 253.86 -2.66
MBI FT17 3.12 13.34 3.84 3.59 19.31 6.02 246.36 -2.46
*CC3219 3.14 12.66 4.27 3.66 18.64 4.62 349.69 -4.65
CC3219 3.14 12.66 4.05 3.80 18.65 4.65 354.61 -4.70
CC3219 MOD 3.14 13.32 3.91 3.67 19.32 3.74 258.52 -2.66
*F9FT 17 3.15 12.87 3.69 3.50 18.97 6.86 246.63 -2.85
F9FT 17 3.15 12.87 3.62 3.34 18.87 6.82 243.05 -2.84
DJ9BV 3.2 3.22 13.36 3.85 3.58 19.34 3.99 246.42 -2.42
K1FO 14 3.25 13.36 3.78 3.54 19.30 4.26 243.48 -2.42
MBI 3.4 3.41 13.69 3.88 3.63 19.63 7.68 235.12 -1.94
*SM5BSZ 11 3.51 13.86 3.50 3.50 19.71 3.16 232.02 -1.80
SM5BSZ 11 3.51 13.86 3.96 3.72 19.79 3.13 238.58 -1.84
*SM5BSZ 11A 3.52 13.97 4.00 4.00 19.96 3.13 244.17 -1.77
SM5BSZ 11A 3.52 13.97 4.05 3.81 19.91 3.07 244.00 -1.82
17LQD EKM 3.59 13.37 3.83 3.59 19.35 4.57 252.49 -2.53
17LQDE BQH 3.59 13.79 4.04 3.81 19.77 3.95 248.40 -2.04
DJ9BV 3.6 3.61 13.73 4.00 3.77 19.64 4.25 258.21 -2.33
K1FO 15 3.65 13.78 3.94 3.70 19.70 3.33 238.55 -1.93
DK7ZB 12 3.83 14.30 4.34 4.12 20.26 5.66 251.50 -1.60
DJ9BV OPT 3.99 14.22 4.29 4.08 20.18 4.99 248.48 -1.63
DJ9BV 4.0 4.02 14.07 4.15 3.92 19.98 5.67 255.50 -1.95
HG215DX 4.02 14.20 4.25 4.03 20.14 6.44 258.47 -1.84
CC3219 MOD 4.05 14.20 4.34 4.13 20.17 4.28 256.17 -1.77
*CC4218XL 4.15 14.14 4.08 3.85 20.03 7.25 265.93 -2.07
CC4218XL 4.15 14.14 4.45 4.23 20.11 7.17 266.22 -2.00
CC4218 MOD 4.18 14.29 4.24 4.02 20.24 5.25 244.97 -1.51
K1FO 17 4.41 14.44 4.22 4.00 20.35 4.34 234.51 -1.21
DJ9BV 4.4 4.42 14.36 4.28 4.06 20.25 6.19 256.51 -1.70
SHARK 20 4.46 14.39 4.32 4.10 20.26 2.90 264.04 -1.81
I0JXX 16 4.47 14.39 4.17 3.94 20.32 6.09 223.60 -1.03
*CC17B2 4.51 14.53 3.66 3.51 20.22 4.83 233.29 -1.31
CC17B2 4.51 14.53 4.28 4.06 20.47 4.99 234.82 -1.08
DK7ZB 14 4.71 15.07 4.87 4.67 21.07 9.12 249.36 -0.77
*M2 28 XPOL 4.80 15.22 4.31 4.31 21.08 16.95 258.66 -0.90
M2 28 XPOL 4.80 15.22 4.86 4.66 21.19 17.11 257.51 -0.77
HG217DX 4.82 14.81 4.63 4.43 20.78 8.14 256.05 -1.16
DJ9BV 4.8 4.83 14.65 4.40 4.18 20.57 5.85 255.84 -1.37
*M2 5WL 4.85 14.80 4.15 3.84 20.56 8.49 254.92 -1.36
M2 5WL 4.85 14.80 4.56 4.35 20.74 8.70 251.18 -1.11
*SM5BSZ 14A 4.89 15.14 4.00 4.00 20.93 4.33 232.02 -0.58
SM5BSZ 14A 4.89 15.14 4.54 4.33 21.03 4.43 238.02 -0.59
*SM5BSZ 14 4.95 15.29 5.20 5.20 21.37 3.13 246.72 -0.41
SM5BSZ 14 4.95 15.29 4.72 4.51 21.19 3.02 233.77 -0.68
SM2CEW 19 4.98 14.91 4.47 4.26 20.84 9.38 233.77 -0.70
*BVO-5WL 5.02 15.05 4.58 4.40 20.99 5.21 243.42 -0.73
BVO-5WL 5.02 15.05 4.69 4.49 21.01 5.23 242.70 -0.70
K5GW 17 5.06 14.99 4.64 4.44 20.96 6.16 244.55 -0.78
K1FO 19 5.18 15.01 4.47 4.27 20.92 4.04 232.19 -0.59
*M2 18XXX 5.32 15.07 4.27 3.96 20.85 7.90 243.30 -0.87
M2 18XXX 5.32 15.07 4.55 4.35 21.01 7.95 240.56 -0.66
*M2 19XXX 5.73 15.41 4.27 4.04 21.15 8.75 238.80 -0.49
M2 19XXX 5.73 15.41 4.70 4.51 21.36 8.75 235.52 -0.22
AF9Y 22 6.15 15.75 5.04 4.86 21.72 10.04 230.73 +0.23
MBI 6.6 6.6 16.14 5.46 5.29 22.14 13.09 238.73 +0.51
BQH 25 7.29 16.31 5.22 5.04 22.25 9.83 224.18 +0.89
K2GAL 21 7.65 16.80 5.75 5.59 22.75 19.58 245.81 +0.99
M2 8WL 7.71 16.55 5.28 5.10 22.40 9.52 231.46 +0.90
Notes:
1. The Program used to calculate E/H Stacking,G,Ga and G/T was YAGI
ANALYSIS 3.54 by Goran Stenberg,SM2IEV.
2. Temperatures used: Tsky=200 degrees;Tearth=1000 degrees
3. All dipoles have been adjusted to give a J of under +/- .5
4. No stacking harness losses or H frame effects are included in the
gain figures.
5. All stacking dimensions except those marked with a "*" are
calculated from the DL6WU stacking formula.The antennas marked
with a "*" have stacking dimensions recommended by the
manufacturer or designer.
6. Manufacturer/Designer Legend:
AF9Y = AF9Y HG = HYGAIN
BVO = Eagle/DJ9BV Flexa = FlexaYagi
BQH = VE7BQH K1FO = K1FO
CC = Cushcraft K2GAL = K2GAL
CC MOD = VE7BQH K5GW = Texas Towers/K5GW
CD = CUE DEE M2 = M^2
CD MOD = VE7BQH MBI = F/G8MBI
DJ9BV = DJ9BV OZ5HF = Vargarda
DJ9BV OPT = DJ9BV SHARK = SHARK (Italian)
DK7ZB = DK7ZB SM2CEW = SM2CEW/VE7BQH
EKM MOD = SM2EKM W1JR = VE7BQH(Mininecerror)
F9FT = F9FT
LIONEL H. EDWARDS VE7BQH
Issue 28, October 26,1997
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Anmerkungen dazu (DK7ZB):
L = Booml„nge in Wellenl„ngen
Gain = Gewinn in dBd einer einzelnen Antenne
E = Stockungsabstand in der Horizontalebene
H = Stockungsabstand in der Vertikalebene
Ga = Gewinn der Vierergruppe in dBd (ohne Anpassungsverluste)
Tloss = Temperatur interner Antennenverluste, hohe Werte zeigen kritisches
Design (schmale Bandbreite, starke Reaktion auf N„sse, Eis, etc.)
Ta = Totale Temperatur einer Vierergruppe, dabei ist TLoss schon eingerechnet
Die Antennen DK7ZB 9, 10, 12, 14 entsprechen denen, die im FUNKAMATEUR 1/97
vorgestellt wurden. Besonders die DK7ZB-12 mit 8,0m-Boom stellt fr eine
Hochleistungsgruppe (aber auch als Einzelantenne) eine empfehlenswerte Wahl
dar. Man muá ja fr die eigenen Konstruktionen ein biáchen Werbung machen,
hi....
73 de Martin, DK7ZB